2.消防水池的国家标准设计规范
3.供水泵站结构设计？
4.儿童戏水池的泵坑位置
5.某水电站工业水系统工程土建施工设计？
庭院鱼池该怎么做
目前庭院鱼池结构的做法有两种：
1、柔性池体
柔性池体是指水池结构材料采用的柔性材料来做，比如防水毛毡，防水卷材，强粘性土，细沙等做的池体。
柔性池体一般应用于大型人工湖，大型溪流水景，也可应用于庭院自然式水体。
2、刚性池体
刚性池体是指采用质地坚硬的材料来做水池的结构，比如钢筋混凝土，钢板，砖砌体等。
刚性池体一般用于规则式水池，也可以用于自然式水体，是目前主流的水池结构做法
鱼池的具体施工步骤是这样的：
鱼池定位放线----基坑开挖----标高监测-----泵坑开挖----过滤池开挖-----坑底夯实----坑底垫层浇筑------池体外围砖模砌筑------池体及过滤池扎筋------管线预埋------池壁关模-----池体浇筑-----拆模-----池体结构修补清理抹灰------池体养护及关水实验------水电安装及修补------池体防水------防水保护砂浆施工------池体装饰-----水泵及过滤包安装------灌水调试后试运行
修小鱼池需要注意哪些问题：
1、池体结构要做好
%的防水还是要靠池体结构，结构做好了，漏水的机率就会低很多。
2、防水要做好
大部分防水靠结构，但是还有很大一部分防水要依赖防水施工，常用的防水材料有防水卷材，改性沥青，水泥基等。所以防水施工一定要重视。
3、水电安装要注意
水池中的水电安装时尽量不要破坏池体和防水，不然很容易形成漏点。
4、水池装饰要注意
水池装饰一定要注意返碱，什么时返碱呢？就是水池池壁及池底石材铺贴灌水后会在石材表面出现一层白色的粉末状物质，这是水泥中的碱性物质遇水后产生的一种物质，水池施工中不注意就会出现，出现了就基本上清理不干净了，很麻烦，所以，水体装饰的时候一定要注意此类问题。
5、鱼池一定要做过滤系统
过滤池和鱼池独立设置，采用连通管连接，通过水泵将水池中的水抽到过滤池，经过滤池过滤后再回到水池中，这样才能长期保证水池的洁净，除了过滤之外，鱼池应该定期防水后清洗。
6、注意安全防护
水体深度超过cm以上就应该采取临边防护措施，一般鱼池深度都达到cm以上，所以必须再鱼池周边做防护栏杆
消防水池的国家标准设计规范
1、当室外给水管网能保证室外消防用水量时，消防水池的有效容量应满足在火灾延续时间内室内消防用水量的要求。当室外给水管网不能保证室外消防用水量时，消防水池的有效容量应满足在火灾延续时间内室内消防用水量与室外消防用水量不足部分之和的要求。当室外给水管网供水充足且在火灾情况下能保证连续补水时，消防水池的容量可减去火灾延续时间内补充的水量；2、补水量应经计算确定，且补水管的设计流速不宜大于2.5m/s；
3、消防水池的补水时间不宜超过h；对于缺水地区或独立的石油库区，不应超过h；
4、容量大于m3的消防水池，应分设成两个能独立使用的消防水池；
5、供消防车取水的消防水池应设置取水口或取水井，且吸水高度不应大于6.0m。取水口或取水井与被保护建筑物（水泵房除外）外墙的距离不宜小于m；与甲、乙、丙类液体储罐的距离不宜小于m；与液化石油气储罐的距离不宜小于m，如采取防止辐射热的保护措施时，可减为m。
（高规新增条文。消防水池储水或供固定消防水泵或供消防车水泵取用。本条对供消防车取水的消防水池作了规定，说明如下：
一、为便于消防车取水灭火，消防水池应设取水口或取水井。取水口或取水井的尺寸应满足吸水管的布置、安装、检修和水泵正常工作的要求。 二、为使消防车水泵能吸上水，消防水池的水深应保证水泵的吸水高度不超过6m。 三、为便于扑救，也为了消防水池不受建筑物火灾的威胁，消防水池取水口或取水井的位置距建筑物，一般不宜小于5m，最好也不大于m。但考虑到在区域或集中高压（或临时高压）给水系统的设计上这样做有一定困难。因此，本条规定消防水池取水口与被保护建筑物间的距离不宜超过1OOm。 当消防水池位于建筑物内时，取水口或取水井与建筑物的距离仍须按规范要求保证，而消防水池与取水口或取水井间用连通管连接，管径应能保证消防流量，取水井有效容积不得小于最大一台（组）水泵3min的出水量。）
6、消防水池的保护半径不应大于.0m；
7、消防用水与生产、生活用水合并的水池，应采取确保消防用水不作他用的技术措施；
8、严寒和寒冷地区的消防水池应采取防冻保护设施。水池结构自重（标准值） 长 宽 厚 容重 单项重 底板 .2 9.2 0. .1 池壁 3.7 0.3 .5 顶板 8 0. 覆土 8 0.6 .2 GB-（高层民用建筑设计防火规范）7.4.7.1规定（应该使用新规范的GB-）：高位消防水箱的消防储水量，一类公共建筑不应小于m。
GBJ- （自动喷水灭火系统设计规范）第3.2.3条：自动喷水灭火系统采用临时高压给水系统时，应设消防水箱，但可不大于m。
从现行的规范及所见到的资料里都没有明确消防水箱中的消防储水量是一个m3还是两个m。因室内消火栓用水量为L/s）；将GBJ-中的m理解为自动喷水灭火系统分钟消防储量（与原GBJ-第6.2.3建筑物内自动喷水灭火设备的用水量，按L/s计算巧合）。因此设计消防检与自动喷水灭火系统同时存在时出现高位水箱中的消防储量为m的情况（其他情况还多，不一一列举了）。 究竟如何理解规范，采用何值（对一类高层而言）才是“安全适用”、“经济合理”呢？
m是指分钟消防总贮量，消防二字含义为：所有消防手段（包括消火栓和自动喷水灭火系统），即不存在m或m的问题。说明如下：
第一，一般说来火灾发生时，如果有人在火灾现场，则除了灭火器等扑救外，会动用消火栓灭火，绝不会坐视不救而等待自动喷水灭火系统动作，任其火灾扩大（火灾不到一定程序，普通自动喷水灭火系统是不会动作的）。这样在初起火灾时，即消防队到达现场前之5～分钟内不可能有6～8股水柱同时使用灭火，一般两股水柱应为现实的，如不放心，加倍也只有4股水柱作用。 这是因为：
（1）初起火灾不大可能出现火灾层的上、下层同时“灭火”；
（2）不大可能有多人同时灭火，如有，那么在消火栓启用同时定会按启动消防泵之按钮，这样就不存在储量不够的问题了。这个时期（5～分钟内）自动喷水灭火系统一般不会动作，故m储水量即使是有4股水柱工作，则分钟也只用去m。仍有6m未动用。另外，有的设计者在高位水箱的消火栓系统出水管上设置水流指示器（设置与否有争论），当消火栓动用后，即使无人按消火栓箱处启动水泵按钮，则因水流指示器动作，在消防控制室有灯光和音响信号，值班人员可依据情况启动或“延时”启动消防泵。笔者不主张设水流指示器，更不主张由水流指示器信号经控制柜直接启动消防泵。
第二，当发生火灾时无人在现场，如娱乐场所、仓库等等，则只有自动喷水灭火系统工作，并且该系统只要有一个喷头动作，压力开头将在秒内动作发出电信号，向控制中心报警，并经控制箱切换启动消防泵。即使几个喷头动作，m3储水量也仅仅动用约三分之一。
第三，当自动喷水灭火系统不理想，火灾漫延、扩大，消防队到达现场，消火栓开始使用时，早已不是分钟的问题了，直接启动消防供水灭火。此时高位水箱中仍有相当量的储水。
第四，初起火灾在5～分钟后，消防队才到达现场，在此之前一般说来，消防泵应没有启动。如果启动了就不存在m储水量够不够用的问题。如果没有启动，则因高位水箱位下降到低水位（即消防储量水位）时，生活水泵将启动供水。也就是说在火灾发生后的5～分钟内，生活水泵继续供水5～分钟，这样因消防储量已动用，实际上生活泵供水基本上是供给了消防用，因水位已可能是在消防储量以下，生活出水管无水可出，亦即说明供分钟内消防用水量不止m，是够用的。
第五，如果因为是超高层建筑或普通一类高层，因水箱设置高度不够而设置增压系统，那么对于高区（或叫上区）消防来说，高位水箱的消防储水量单单对直接灭火而言，其意义几乎为零。当然为了使增压系统正常工作及中、下区来讲，高位水箱之消防储量仍然是必须的。
供水泵站结构设计？
供水泵站结构设计是非常重要的，设计的每个细节都会在使用过程中体现，在处理的时候不仅要结合实际更要注重专业知识的积累。中达咨询就供水泵站结构设计和大家简单介绍一下。
1、泵房尺寸的确定
1.1泵房高度的确定
（1）主泵房电动机层以上净高应满足以下要求：第一，立式机组应满足水泵轴或电动机转子连轴的吊运要求。如果叶轮调节机构为机械操作，还应满足调节杆吊装的要求。第二，卧式机组应满足水泵或电动机整体吊运，或从运输设备上整体装卸的要求。第三，起重机最高点与屋面大梁底部距离不应小于0.3m。
（2）吊运设备与固定物的距离应符合下列要求：第一，采用刚性吊具时，垂直方向不应小于0.3m；采用柔性吊具时，垂直方向不应小于0.5m。第二，水平方向不应小于0.4m。第三，主变压器检修时，其抽芯所需的高度不得作为确定主泵房高度的依据起吊高度不足时，应设变压器检修坑。
（3）水泵层净高不宜小于4.0m，排水泵室净高不宜小于2.4m，排水廊道净高不宜小于2.2m空气压缩机室净高应大于贮气罐总高度，且不应低于3.5m，并有足够的泄压面积。
主泵房水泵层底板高程应根据水泵安装高程和进水流道布置或管道安装要求等因素确定。水泵安装应结合泵房处的地形、地质条件综合确定。主泵房电动机层楼板高程应根据水泵安装高程和泵轴、电动机轴的长度等因素确定。水泵安装高程必须满足下列要求：第一，在进水池最低运行水位时，必须满足不同工况下水泵的允许吸上真空高度或必需汽蚀余量的要求。当电动机与水泵额定转速不同时，或在含泥沙水源中取水时，应对水泵的允许吸上真空高度或必需汽蚀余量进行修正。第二，轴流泵或混流泵立式安装时，其基准面最小淹没深度应大于0.5m。第三，进水池内严禁产生有害的漩涡。
1.2主泵房宽度的确定
（1）立式机组：泵房宽度应由电动机或风道最大尺寸及上下游侧运行维护通道所要求的尺寸确定。电动机层和水泵层的上、下游侧均应有运行维护通道，其净宽不宜小于1.2m～1.5m；当一侧布置有操作盘柜时，其净宽不宜小于2.0m水泵层的运行通道还应满足设备搬运的要求。
（2）卧式机组：泵房宽度应根据水泵、阀门和所配置的其他管件尺寸，并满足设备安装、检修以及运行维护通道或交通道布置的要求确定。
1.3泵房长度的确定
主泵房长度应根据主机组台数布置形式、机组间距、边机组段长度和安装检修间的布置等因素确定，并应满足机组吊运和泵房内部交通的要求
2、泵房稳定分析及地基处理
2.1泵房稳定分析
泵房稳定分析可采取一个典型机组段或一个联段作为计算单元。用于泵房稳定分析的荷载应包括：自重、静水压力、扬压力、土压力、泥沙压力、波浪压力、地震作用及其他荷载等。其计算应遵守下列规定：（1）自重包括泵房结构自重、填料质量和永久设备质量。（2）静水压力应根据各种运行水位计算。对于多泥沙河流，应考虑含沙量对水容重的影响。（3）扬压力应包括浮托力和渗透压力。渗透压力应根据地基类别，各种运行情况下的水位组合条件，泵房基础底部防渗、排水设施的布置情况等因素计算确定。对于土基，宜采用改进阻力系数法计算；对岩基，宜采用直线分布法计算。（4）土压力应根据地基条件。回填土性质、泵房结构可能产生的变形情况等因素，按主动土压力或静止土压力计算。计算时应计及填土面上的超载作用。（5）泥沙压力应根据泵房位置、泥沙可能淤积的情况计算确定。（6）波浪压力可采用官厅一鹤地水库公式或莆田试验站公式计算确定。在设计水位时，风速宜采用相应时期多年平均最大风速的1.5～2.0倍；在最高运行水位或洪（涝）水位时，风速宜采用相应时期多年平均最大风速。
地震作用可按国家现行标准《水工建筑物抗震设计规范》的规定计算确定。其他荷载可根据工程实际情况确定。设计泵房时应将可能同时作用的各种荷载进行组合。
2.2地基计算及处理
泵房选用的地基应满足承载能力、稳定和变形的要求。泵房地基应优先选用天然地基。标准贯入击数小于4击的黏性土地基和标准贯入击数小于或等于8击的砂性土地基，不得作为天然地基。当泵房地基岩土的各项物理力学性能指标较差，且工程结构又难以协调适应时，可采用人工地基。土基上泵房和取水建筑物的基础埋置深度，应在最大冲刷线以下。位于季节性冻土地区土基上的泵房和取水建筑物，其基础埋置深度应大于该地区最大冻土深度。只有竖向对称荷载作用时，泵房基础底面平均应力不应大于泵房地基特力层允许承载力；在竖向偏心荷载作用下，除应满足基础底面平均应力不大于地基持力层允许承载力外，还应满足基础底面边缘最大应力不大于1.2倍地基持力层允许承载力的要求；在地震情况下，泵房地基持力层允许承载力可适当提高。泵房地基允许沉降量和沉降差，应根据工程具体情况分析确定，满足泵房结构安全和不影响泵房内机组的正常运行。
泵房的地基处理方案应综合考虑地基土质、泵房结构特点施工条件和运行要求等因素，经技术经济比较确定。换土垫层桩基础、沉井基础、振冲砂（碎石）桩和强夯等常用地基处理设计应符合国家现行标准《水闸设计规范》及其他有关专业规范的规定。泵房地基中有可能发生“液化”的土层应挖除。当该土层难以挖除时，宜采用桩基础、振冲砂桩或强夯等处理措施，也可结合地基防渗要求，采用板桩或截水墙围封。泵房地基为湿陷性黄土地基，可采用重锤表层夯实、换土垫层、灰土桩挤密、桩基础或预浸水等方法处理，并应符合现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》的规定。泵房基础底面下应有必要的防渗设施。泵房地基为膨胀土地基，在满足泵房布置和稳定安全要求的前提下，应减小泵房基础底面积，增大基础埋置深度，也可将膨胀土挖除，换填无膨胀性土料垫层，或采用桩基础、泵房地基为岩石地基，应清除表层松动、破碎的岩块，并对夹泥裂隙和断层破碎带进行处理。对岩溶地基，应进行专门处理。
3、水力机械及辅助设备要求
（1）应满足泵站设计流量、设计扬程及不同时期供排水的要求。
（2）在平均扬程时，水泵应在高效区运行；在最高与最低扬程时，水泵应能安全、稳定运行。排水泵站的主泵，在确保安全运行的前提下，其设计流量宜按最大单位流量计算。从多泥沙水源取水时，应计入泥沙含量、粒径对水泵性能的影响；水源介质有腐蚀性时，水泵叶轮及过流部件应有防腐措施。
（3）应优先选用国家推荐的系列产品和经过鉴定的产品。当现有产品不能满足泵站设计要求时，可设计新水泵。新设计的水泵必须进行模型试验或装置模型试验，经鉴定合格后方可采用采用国外先进产品时，应有充分论证。
（4）具有多种泵型可供选择时，应综合分析水力性能、机组造价、工程投资和运行检修等因素择优确定。条件相同时宜选用卧式离心泵。
多泥沙水源主泵选型除符合以上规定外，还应满足下列要求：第一，应优先选用汽蚀性能好的水泵。第二，机组转速宜较低。第三，过流部件应具有抗磨蚀措施。第四，水泵导轴承宜用清水润滑或油润滑。第五，主泵台数宜为3～9台，流量变化幅度大的泵站，台数宜多；流量比较稳定的泵站，台数宜少。第六，备用机组数的确定应根据供水的重要性及年利用小时数确定，并应满足机组正常检修要求。第七，对于叶轮名义直径大于或等于mm的轴流泵和混流泵，应有装置模型试验资料；当对过流部件型线做较大更改时，应重新进行装置模型试验。第八，离心泵和蜗壳式混流泵可采用车削调节方式改变水泵性能参数，对车削后的叶轮必须做静平衡试验。第九，水泵可降速或增速运行 增速运行的水泵，其转速超过设计转速5%时，应对其强度、磨损、汽蚀、水力振动等进行论证。
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儿童戏水池的泵坑位置
儿童戏水池的泵坑位置应在跌水沟。根据查询相关公开信息显示：符合安全要求的低压水泵直接放到水池泵坑中，儿童戏水池的泵坑位置应在跌水沟，水深应控制在0.3米以下，便于儿童在里边戏水，根据学校的规模和要求进行设计，一般不应超过平方米。
某水电站工业水系统工程土建施工设计？
某水电站工业水系统工程土建施工设计具体包括哪些内容呢，下面中达咨询招投标老师为你解答以供参考。
1.土建工程概况
1.1 工程规模
工业水系统工程包括一座产水量T/h的XB-Ⅱ型水旋澄清池；一座建筑面积近m 2 的三层控制楼，两个泵站总面积约m 2 ，一个沉淀池(原鱼池)。水旋澄清池和控制楼位于坝前m，河东岸，距岸边m处的台地上，1#泵站位于鱼池西侧河堤岸上，2#泵站位于鱼池东北角上。
1.2 工程地质情况
由勘测报告可知，水旋澄清池和1#泵站地基为弱风化的红色砂岩，地表风化的沙砾石层厚约0～1.2m，红色砂岩抗压强度为MPa(干)～MPa(湿)，地基承载力很高。2#泵站地基为粉沙土层，地基承载力T/m 2 。
1.3 设计基本资料
(1)气温：年平均气温为8～℃，全年以一月份最低，7月份最高。极端最高气温为.5℃，极端最低气温为-.6℃。
(2)冰冻期为每年月至次年2月，约5个月时间。
(3)多年平均降雨量为mm，年蒸发量为mm。
(4)风速：最大风速.2m/s，基本风压Kg/m 2 。
(5)地震烈度：基本地震烈度为7度，设计烈度8度。
(6)设计依据：《给排水工程结构设计规范(GBJ-)》； 参考 《水工钢筋混凝土结构设计规范》；参照该电厂工业水系统工程建筑结构及工艺。
2.建筑结构设计
2.1结构 计算 说明
2.1.1水荷载：按工艺设计，水旋澄清池处理水的最大含泥量为Kg/m 3 ，计算内水压力时，相应的水容重取t/m 3 。
2.1.2温度荷栽：考虑到气温和水温存在的误差，同时考虑发电厂的设计和运行情况，按池壁内外5℃的温度差计算温度应力，对池壁进行内力计算。
2.1.3其它荷载：包括结构和设备自重及活荷载，规范规定的其它相关荷载等。
2.1.4结构计算：包括地基承载力计算、池壁内力计算及配筋计算，同时还对结构进行了抗裂计算。
2.1.5抗震校核：本地区基本地震烈度为7度，设计烈度8度，本水池按8度校核。
2.2 结构设计说明
2.2.1 水旋澄清池：水旋澄清池为圆柱型钢筋混凝土结构，内径.5m，净高8m，池壁厚mm，池地板厚()mm，池壁外侧设计加气块保温层，厚度mm；保温层外侧砌护mm砖墙。水旋池顶部设计5.9m高砖混结构圆型房屋，屋顶结构为轻型钢屋架，镀锌材板金属屋顶。
2.2.1.1设计±0.相当于绝对高程.2m。
2.2.1.2设计基础埋深-5.m，呈圆台型，直径mm，采用#毛石混凝土灌筑。
2.2.1.3 池底顶面标高-1.m，直径小于mm处，设计厚度mm，配筋为上下双层，辐射筋φ@，环向筋为φ@；直径大于mm处，设计厚度mm，配筋为上下双层，辐射筋φ@，环向筋为φ@。
2.2.1.4池底中心部位设一集水坑，深mm，上口直径φmm，下口直径φmm，配筋同池底；集水坑内埋设φmm排泥钢管。
2.2.1.5池壁厚度mm，下部5m高范围内，竖向筋为φ@，水平筋为φ@；上部3m范围内，竖向筋为φ@，水平筋为φ@。
2.2.1.6标高6.m处沿水池内侧周圈设计mm宽环形走道板，墙内圈梁断面设计为×mm，环形走道板根部厚度mm，端部厚度mm，设计受力筋φ@，分布筋φ6@。
2.2.1.7标高8.m处设计宽mm的径向(南北向)走道，由两道跨度mm，断面×mm的大梁支撑，大梁底部受力筋为单排6根φ的螺纹钢，φ8@四支箍筋；板厚mm，配受力筋φ@，分布筋φ6@。
2.2.1.8刮泥机支座位于8.m标高走道中部，水池中心、大梁跨中挑牛腿位置。
2.2.1.9水池上部5.9m高的砖混结构房屋，作为工艺安装、检修空间，以及操作、运行观察室之用。
以上结构均采用C水工混凝土，抗渗标号S6，钢筋Ⅰ级(φ)为圆钢，Ⅱ级(φ)为螺纹钢。
2.2.2控制楼：控制楼为三层砖混结构楼房，高度m，平面尺寸9.m×6.m，层面标高分别为-2.m，1.0m，8.m。底层地下室布置进水管路、加药管路、刮泥机润滑水管及控制阀、仪表等；二层为加药操作间，并用于储存药物；三层为控制值班室，设操作盘及化验台等，并设有两个溶药箱。
2.2.2.1 ±0.相当于绝对高程.2m。
2.2.2.2 设计基础开挖深度-3.m，为条形基础，垫层宽度mm，基础宽度mm，高度mm，配筋φ@，分布筋φ6@；上部mm宽剪力墙配竖向构造筋φ@，分布筋φ8@。混凝土标号：垫层C，条形基础C。
2.2.2.3 每层楼板设大梁两道，断面×mm，配筋选自相应图集，混凝土标号C。
2.2.2.4 圈梁、地圈梁截面尺寸为×mm，配筋6φ，φ6@，转角加筋参照NG-结A-9；楼四角构造柱截面尺寸×mm，其余六个构造柱截面尺寸×m，配筋4φ，φ8@，混凝土标号均为C。柱与墙体拉结做法参照XBG-(-)-3。
2.2.2.5 电气部分：二、三层屋顶各挂W日光灯管6个，底层顶挂W防水灯6个，电源总进线从室外3.0m高处架空引入。所有开关插座均暗装，开关距地1.4m，插座距地0.3m。
2.2.3 1#泵房：建筑面积. m×6.m，设计安装2台SH-B型水泵，用于从河里抽水向水旋池供水。±0.为.m，基础开挖至.m，采用C钢筋混凝土条形基础，构造配筋φ@，箍筋为φ8@；主体为砖混结构平房，净空高度5.m，设计3道×mm大梁，受力筋为4根φ螺纹钢。梁底悬挂一台2T电动葫芦，靠近河侧设计一个钢结构吸水管支架。
2.2.4 2#泵房为半地下式，建筑面积.0m×5.4m，设计安装4台8SH-9A型水泵，用于从沉淀池抽取净水供机组冷却用；安装1台2寸泵，作为水旋池溶药箱水源。±0.为.2m，基础开挖至.m，采用C构造配筋条形基础。主体为砖混结构平房，净空高度4.6m，设计mm隔墙一道，×mm大梁3道，将泵房分为5间。大梁配受力筋为4根φ螺纹钢。梁底悬挂一台2T电动葫芦，靠近沉淀池侧设计一个小型钢结构吸水管支架。
2.2.5泵坑吸水池：在2#泵房西侧沉淀池内设有一个吸水池，作为2级泵的抽水泵坑。泵坑为钢筋混凝土结构，水池长m，宽3m，净深2m。底板厚mm，配筋φ8@，φ8@，并布置8个φ滤水管；壁厚mm，配筋φ@，φ8@，池壁顶面高程与沉淀池底面高程齐平，水池混凝土标号为C。 2.2.6沉沉池：是 工业 水系统的中间蓄水池，总面积约m 2 ，平均深度2.2m，总容积m3，在沉淀池西南角(水旋池出水管口)设防冲刷护坡。
3.工艺设计
3.1 方案选择
根据可行性研究报告选定的方案，要求设计一座产水量T/h的水旋澄清池。对比分析后确认XB-Ⅱ圆柱型水旋澄清池，适用于该地区河流所具有的夏季高浑浊度、高泥沙含量及冬季低温度，低浑浊度的地表水水质净化处理工艺，其出水浊度根据需要可控制在mg/L以内。
一般采用聚丙烯酰胺作助凝剂，三氯化铁或硫酸铝作混凝剂，也可以根据市场情况作调整。药剂在水旋澄清池进水管喷嘴前端先后设投药管加药。
3.2 工艺设备
水旋澄清池内安装的工艺设备有进、出水管，混合室、反应室，分离室，出水槽，刮泥机等。混合室、反应室、出水槽均为钢板制作，分离室内的蜂窝斜板为波形塑料板制作，中心传动刮泥机型号为CG-DT。
反应室为圆筒形结构，平均直径约1.5m，高度6m，用6mm厚钢板焊成型；混凝室为上小下大的锥形，上口直径mm，下口直径mm，由8mm厚钢板制作。分离室上部清水区装置蜂窝斜管以缩小澄清池直径，下部泥渣沉降区设置相应的斜板，混凝室底部泥渣浓缩区考虑了分离室和混凝室的全部产泥渣量。中心传动刮泥机将泥渣由中心排泥管排出。在出水渠上设置量水薄堰作为计量设备。
澄清池进水管为φ钢管，由1#泵站进入控制楼，加药后由控制楼进入水旋池。出水管为φ钢管，直接将净水排到沉淀池。排泥管为φ钢管，泥渣排向黄河。进、出水及排泥管在室外均采用地下敷设。
3.3水处理工艺流程
在进水管喷嘴前加药后的原水，由喷嘴沿切线方向射入混合室底部快速混合筒里，药剂和原水急剧混合后旋流向上，由混合室顶部的旋流配水口导入混凝室上部；混凝室上小下大，水流旋转速度在其中由快变慢，混凝室上部装置×目的镀锌铁丝反应网，旋转水流与铁丝网接触后，在水体内形成大量的微旋涡，从而使药物在旋转运动中获得良好反应，充分凝聚、接触、吸附；水流由混凝室下部自下而上进入分离室，混合后的泥渣在混凝室及分离室底部浓缩、沉淀，由刮泥机导入排泥坑，打开排泥阀定期排放。分离室下部装设斜板，上部设蜂窝斜管，以缩小澄清池直径，降低出水浊度。澄清水经过分离室清水区辐射状集水槽汇流，经出水管路排入沉淀池。
3.4工艺数据
3.4.1原水在澄清池总停留时间为0.8～1.2小时；快速混合室停留时间为～秒。
3.4.2混凝室的反应及絮凝沉降区部分按设计流量停留～分钟的体积设计；混合室及反应室泥渣浓缩区体积设计与所加助凝剂品种有关，一般按原水%泥渣量浓缩1小时所需体积设计；泥渣回流量按产水量的～%设计。
3.4.3进水管喷嘴水流喷出速度采用2.5m/s左右，混合室上部旋流配水出口流速采用0.m/s，混凝室锥壁为(与水平角度)-。
4.施工 总结
4.1施工情况
工程于年5月日放线开工，安装工程于月日完成，土建工程于月日竣工。
4.2工程变更
工程施工中细小变更较多，此处仅就对造价、结构及运行影响较大的变更加以叙述。
4.2.1控制楼基础设计开挖至.m，因遇沙土层，实际开挖至.m，比设计深挖了约1.5m，采用C毛石混凝土浇筑至设计标高。
4.2.2控制楼二层加药平台及搅拌器取消，将溶药箱布置在一层，1.m标高楼板相应部位预留×mm加药孔口，加药口四周设梁及预埋件。
4.2.3水旋池环形走道板跟部厚度由mm变为mm，配筋不变；圈梁断面由×mm变为×mm。
4.2.4控制楼北侧阳台采用预埋及焊接Ⅰ型钢，阳台板为mm厚预制板。考虑到如果进行二期工程，可直接将工字梁加长铺板以形成走道，结构形式与控制楼南侧走道相同。
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